Selection a=
nd
Design of a Jatropha curcas pinion oil extractor machine
Paco Jovanni Vásquez Carrera.[1], William Armando Hidal=
go
Osorio.[2], Guido Gabriel Carrillo
Velarde.[3] & Nelson Jonathan
Villarroel Herrera.[4]=
Recibido: 05-07-2020 / Revisado: 07-08-2020 / Aceptado: 08-09-2020 / Publicado: 03-10= -2020
En
la actualidad es de gran importancia dar a conocer diferentes alternativas =
que
se puede usar para bajar el gran índice de contaminación al que estamos
expuestos por el uso de derivados del petróleo en la aplicación de fluidos =
de
corte por ende como se plantea el diseño de una máquina, que permita obtene=
r un
fluido de corte de mediante el aceite de piñón (Jatropha Curcas).
El
objetivo se direccionó a seleccio=
nar y
diseñar una máquina de extracción de aceite de piñón. Los métodos aplicados
para la elaboración de este artículo fue la revisión documental – bibliográ=
fica
de varios autores, y analítico. Posterior a la revisión bibliográfica se
identificó que existen variedad de máquinas de expeller de simple y doble
tornillo. Entre los cuales se seleccionó la máquina expeller de un solo
tornillo, y se procedió al diseño de la misma llegando a la conclusión que =
para
el buen funcionamiento de la misma se necesita construir el tornillo de ace=
ro
AISI 304, para que resista la corrosión y fatiga producto de la presión
ejercida entre el material el tornillo y la camisa. Los cilindros tienen que
fabricarse de acero AISI 4140 y 4340; para que sean resistentes a la fatiga=
y
fractura y para su operación un motorreductor de 6Hp, el mismo que producir=
á un
torque de 412 Nm, un variador de velocidad ACS355-03E-17A6-2 y termocuplas =
tipo
J 3/8 x 12 in. Con este diseño se tendrá una producción de 30Kg/h.
Palabras
claves: Tornillo expeller, motorreductor, termocupla tipo=
J,
variador de velocidad, aceite de piñón.
Abstract.
At present it is of great
importance to publicize different alternatives that can be used to lower the
large pollution index to which we are exposed by the use of petroleum
derivatives in the application of cutting fluids, therefore, as the design =
of a
machine, which allows to obtain a cutting fluid from using pinion oil (Jatr=
opha
Curcas).
The objective was to select and design a pinion oil
extraction machine. The methods applied for the elaboration of this article=
was
the documentary - bibliographic review of several authors, and analytical.
After the literature review, it was identified that there are a variety of
single and double screw expeller machines. Among which the single screw
expeller machine was selected, and it was designed to conclude that it is
necessary to build the AISI 304 steel screw for its proper operation, so th=
at
it resists corrosion and fatigue product of the pressure exerted between the
material the screw and the sleeve. The cylinders have to be made of AISI 41=
40
and 4340 steel; so that they are resistant to fatigue and fracture and for
their operation a 6Hp gearmotor, the same that will produce a torque of 412=
Nm,
a speed variator ACS355-03E-17A6-2 and thermocouples type J 3/8 x 12 in. Wi=
th
this design there will be a production of 30Kg / h.
Keywords: Expeller screw, gearmotor, J type thermocouple, s=
peed
variator, pinion oil.
Introducción.
En los últimos se ha venido haciendo cada vez más
necesaria la obtención de energías renovables a fin de poder combatir con
alternativas concretas el cambio climático.
Los aceites vegetales presentan una valiosa clase =
de
tales recursos renovables. En la industria, la extracción de aceite más
comúnmente aplica proceso para semillas con un contenido de aceite
relativamente alto, es decir 20%, comprende tanto un paso de prensado, como
como una extracción con solver. Tradicionalmente el prensado se realiza
mediante el uso de una prensa hidráulica, pero desde medianos del siglo XX,=
se
utiliza un sistema de extracción por tornillo para el prensado mecánico de
semillas oleaginosas. (Uitterhaegen & Evon, 2017)
La máquina expeller es esencialmente una prensa de
jaula, en la que la presión se desarrolla por medio de un eje rotatorio o
tornillo sinfín en vez de un pistón de acción intermitente. En la jaula se
desarrolla una presión extremadamente alta, del orden de 140 a 2800 kg/cm2,=
por
medio de la acción del eje contra un orificio o estrangulación regulable, q=
ue
restringe la descarga de la torta al extremo de la jaula.
La necesidad de contar con esta clase de máquinas =
en
la Industria, ya que presenta un buen rendimiento de volumen de aceite extr=
aído
por ser un proceso continuo y tener una capacidad alta de producción.
Los aspectos antes mencionados muestran la necesid=
ad
de desarrollar una máquina de extracción del aceite del piñón, cuyo costo s=
ea
accesible a comparación con las opciones disponibles en el mercado.
El objetivo del presente artículo es el diseño de =
una
máquina extractora de aceite del piñón Jatropha curcas, que aparte de obten=
er
la materia prima para un fluido de corte dotara al estudiante de una
herramienta de trabajo para realizar prácticas en las asignaturas de
protecciones eléctricas, control industrial, procesos de manufactura,
instrumentación, entre otras.
Se han realizado diversos trabajos investigativos,=
con
el objetivo de extraer aceites vegetales:
Extracción de aceite de semillas de Jatropha media=
nte
un extrusor de doble tornillo, en el que el rendimiento de extracción de ac=
eite
aumentó al disminuir la temperatura y la velocidad de rotación del tornillo=
. El
mayor rendimiento de extracción de aceite (70.6%) con una buena calidad de =
la
torta de prensa (contenido de aceite residual inferior al 8%) se obtuvo bajo
condiciones de operación de 153 rpm de velocidad de rotación del tornillo, =
5.16
kg / h de flujo de entrada de semillas de Jatropha, y presión a 80 ° C temp=
eratura.
El aceite expresado correspondiente fue barato de producir (71 W h / kg de
semilla procesada o 314 W h / kg de aceite expresado para energía mecánica
específica) en comparación con otra técnica continua, es decir, la prensa d=
e un
solo expulsor, comúnmente utilizada para la extracción mecánica de aceite de
Jatropha. (Evon, Kartika, & Rigal, 2013)
En el 2017, en Touluse – Francia, en la Universida=
d de
Touluse, se realizó una Tecnología de extrusión de doble tornillo para la
extracción de aceite vegetal. Este trabajo se enfocó en la extrusión de
tornillo para extracción de aceite vegetal y revisa los últimos avances
tecnológicos. (Uitterhaegen & Evon, 2017)
En el 2019, en Akoka, - Nigeria, en la Universidad=
de
Lagos, se llevó acabo el análisis paramétrico y diseño de extrusora de torn=
illo
recto para compactación de sólidos, mediante el análisis del efecto de la
velocidad del tornillo en el caudal de arrastre. (Orisaleye & Ojolo, 20=
19)
En el 2019, el Uso energético de los desechos de
extracción de aceite de Jatropha: pellets de biochar y mezclas de cáscara de
Jatropha; permitió determinar la combustión de pellets hechos con recursos
renovables en un quemador industrial mostro temperaturas promedio que oscil=
an
entre 300 y 350 °C, con una temperatura máxima de 460 °C.
El costo de producción del pellet seleccionado se
estima en 0,11 USD/kg, lo que hace que el costo de energía sea aproximadame=
nte
el 28% del costo de energía del GLP. (Ramiréz, Martí, & Rivadeneira, 20=
19)
Extrusora
de tornillo.
Es una máquina que su funcionamiento se basa en un
tornillo extrusor y una jaula, en la que el tornillo transporta el material=
, y
su capacidad volumétrica depende del diámetro y la longitud del mismo.
Figura 1. Extrusora de tornillo.
Fuente:
Expeller de Tornillo simple.
El expeller de
tornillo simple mostrado en la figura 2, consiste en un solo husillo que gi=
ra
libremente dentro de un cilindro, barril o camisa; estos dos elementos
interactúan a manera de una bomba elevando la presión de la mezcla, extraye=
ndo
el aceite y drenándolo a través de las ranuras u orificios y liberando la t=
orta
por medio de un agujero llamado dado.
Para elevar la
presión en un tornillo simple existen variaciones de geometría que influyen
directamente en el comportamiento de la mezcla mientras permanece dentro del
cilindro, además la forma del tornillo también influye en la potencia reque=
rida
para la extrusión y por ende en el calor generado en el proceso, dado que g=
ran
parte de la energía se libera en calor.
Figura 2.
Fuente:
En la jaula se
desarrolla una presión extremadamente alta, del orden de 140 a 2800 kg/cm2,=
por
medio de la acción del eje contra un orificio o estrangulación regulable, q=
ue
restringe la descarga de la torta al extremo de la jaula.
Metodología.
El presente proyecto se enmarcó en la investigación
documental - bibliográfico, enfocada en la selección y diseño del tipo de
máquina expeller. En primera instancia se determinó el tipo de mecanismo de=
la
máquina para extracción del aceite, optando por la extrusión por un solo
tornillo, así como la elección del variador de velocidad y las resistencias
para el funcionamiento adecuado de la máquina.
Se seleccionó las partes constitutivas de la máqui=
na
extrusora de tornillo como mecánicas: tornillo extrusor, rodamientos cónico=
s,
camisas en zonas de alimentación y proceso, tolva y bastidor para el
motorreductor y los elementos eléctricos y electrónicos: Variador de veloci=
dad,
Fusibles, pulsadores on/off, focos indicadores de encendido y falla, motor
eléctrico y el sistema de calentamiento del expeller con resistencias tipo =
J y
controlador ATR2415. Después de la selección de los diferentes componentes,=
se
procedió al diseño del sistema mecánico de la máquina en Inventor.
Resultados
y discusión.
=
1. Matriz de selección de la alternativa =
de la
máquina de extracción de aceite.
Para la elección de la máquina para la extracción del
piñón de aceite se consideró los siguientes parámetros.
=
Costos
de fabricación. - Al tener dos tornillos se cuadriplica el=
costo
de la máquina por la construcción de los dos tornillos y por la forma
particular de la camisa que tiene que adaptarse a los dos tornillos.
El costo de una prensa de un solo tornillo GX-85 es de
500 y de doble tornillo GN 86 es de 2000 USD, pero en Estados Unidos.
=
Factibilidad
de diseño. – El expeller de do=
ble
tornillo presenta un diseño bastante complejo, puesto que en el diseño de e=
stos
tornillos la geometría variable no es posible dado que los dos tornillos de=
ben
ser solidarios entre sí.
=
Capacidad
de Producción. - Existen en el
mercado máquinas de expeller simple Modelos GX con capacidad desde 70 a 400
Kg/h., y las máquinas de doble tornillo en modelos GN con capacidad que var=
ía
desde 110 a 500 kg/h.
=
Factibilidad
tecnológica de construcción. - =
En
este aspecto particular la tecnología presente en el medio, es más factible
para la construcción de un solo expeller que el de doble expeller, por
presentar restricciones como un sistema motriz único de ambos ejes.
=
Facilidad
de operación. - Tanto la máquina de un solo tornillo com=
o de
dos tornillos presentan la misma facilidad de operación y funcionamiento. El
principio de funcionamiento es similar en los dos sistemas, puesto que tien=
en
zona de alimentación, compresión y dosificación.
= Mantenimiento. - Los expeller de doble tornillo tienen que lubricarse el mecanismo motriz de ambos ejes, a diferencia del expeller de un solo tornillo q va acoplado directamente al motorreductror.<= o:p>
=
Eficiencia
mecánica. - Un tronillo de do=
ble
husillo permite una mejor mezcla de material y una mejor eficiencia de la
energía mecánica de entrada.
En la tabla 1, se
muestra la ponderación para la elección de la máquina en base a todos los
parámetros descritos anteriormente.
Tabla 1. Matriz de selección de la alternativa de la máquina =
de
extracción de aceite.
|
Parámet=
ros |
Calific=
ación
en importancia/100 |
Expeller
tornillo simple |
Expeller
tornillo doble |
|
|
25 |
25 |
15 |
|
|
20 |
20 |
15 |
|
|
15 |
10 |
15 |
|
|
10 |
10 |
7 |
|
|
10 |
10 |
10 |
|
|
10 |
10 |
6 |
|
|
10 |
7 |
10 |
|
Resulta=
do |
100 |
92 |
78 |
Fuente:
2. Parámetros de operación del producto
Temperatura. - Para poder obtener la mejor eficiencia mecánica la semilla de piñón debe encontrarse en un rango de temperatura qu= e no supere los 90°C según, experimentos realizados en la ESPE, para que el flui= do no se disipe en calor. Pero en la zona de dosificación la temperatura debe = ser mayor a 90°C para que el producto a extruirse tenga facilidad de desfogue.<= o:p>
Humedad. - Investigaciones realizadas por parte de la
Escuela Politécnica Nacional, han determinado que la humedad óptima de
almacenamiento y previa a la extracción de aceite, oscila entre el 7%, 8% y
hasta 12% de humedad.
3. Cálculo del torque y potencia del motorreductor
Acorde a métodos experimentales realizados por la ESP=
E y
EPN, se obtiene que para la extracción del aceite del piñón se requiere una
presión de 30 MPa, mediante esta presión se realizó los cálculos para
determinar el torque del motorreductor. En la tabla 2, se muestra los
resultados de los cálculos realizados.
Tabla 2. Cálculo=
del
torque en el tornillo
|
VARIABLES |
UNIDADES |
|
|
|
[kg/cm2] |
[MPa] |
|
305,91 |
30 |
|
|
[cm2] |
[m2] |
|
|
|
1,40 |
0,00014022 |
|
[kgf] |
[N] |
|
|
|
428,95 |
4203,68 |
|
|
100 |
|
|
|
42894,70 |
[N] |
|
|
0,006 |
[m] |
|
|
257,37 |
[Nm] |
Fuente: Elaboración propia.
Con el torque establecido se
puede determinar en base al catálogo técnico Motores ortogonales Standard I=
EC,
el motorreductor, siendo seleccionado acorde al torque de 261 Nm, que es el=
que
se dispone en el mercado:
Motor TS112MB4 y el reductor =
BO83
mostrado en la figura 3, con un factor de servicio de 2. El factor de servi=
cio
se determinó del producto del coeficiente de las 16 horas de trabajo diarias
Cd=3D1,5 por el coeficiente del número de arranques Cf=3D1,3.
Figura 3. Motor y reductor en la marca MOTOVARIO
=
Fuente: Elaboración propia.
En la tabla 3, se
muestra las características del motorreductor.
Tabla 3. Datos del motorreductor
|
VARIABL=
ES |
VALOR |
UNIDADE=
S |
|
|
4,8 |
[kW] |
|
|
1740 |
[rpm] |
|
|
4,8 |
[kW] |
|
|
105 |
[rpm] |
|
|
400 |
[Nm] |
Fuente: (MOTOVARIO, 2018)
Como resultado de=
la
tabla 4, tenemos que el aumento de la capacidad de producción es directamen=
te
proporcional al aumento de la potencia e inversamente proporcional a las
revoluciones por minuto.
Tabla 4. Comparación de máquinas de extracción.
|
MÁQUINAS CON UN SOLO
EXPELLER |
|
|||||||
|
Modelo UTC |
Modelo GX-85 |
Modelo GX-100 |
Modelo GX-105 |
Modelo E-250 |
Modelo GX-130 |
Modelo E-1000 |
||
|
Potencia [Hp] |
6 |
7 |
15 |
17 |
48 |
25 |
124 |
|
|
Productividad [kg/h] |
30 |
70 |
175 |
250 |
250 |
400 |
1000 |
|
|
rpm |
105 |
50 |
42 |
38 |
37 |
32 |
||
|
MÁQUINAS CON DOBLE EXPEL=
LER |
|
|||||||
|
GN-86 |
GN-95 |
GN-110 |
GN-130 |
GN-150 |
||||
|
Potencia [Hp] |
7 |
15 |
15 |
25 |
30 |
|||
|
Productividad [kg/h] |
110 |
200 |
250 |
400 |
500 |
|||
|
rpm |
42 |
42 |
38 |
37 |
32 |
|||
Fuente: (GLOBAL EXTENT S.R.L., 2019)
4. Parámetros geométricos del
tornillo.
En la tabla 5. Se
puede determinar la humedad de la materia prima que en muestro caso es 30%,=
la
temperatura no debe sobrepasar los 90°C y las revoluciones por minuto del
tornillo so deben exceder los 95 rpm que equivale a 10rad/s, siendo el sist=
ema
optimo el expeller de corte bajo.
Tabla
5. Características de operación de un expeller de tornil=
lo
simple
|
Variable de operación |
Expelle=
r de
corte bajo |
Expelle=
r de
corte medio |
Expelle=
r de
corte alto |
|
Humedad=
de
la materia prima (%) |
25-35 |
20-30 |
12-20 |
|
Tempera=
tura
máxima del producto (°C) |
50-120 |
125-175 |
150-200 |
|
Relación
Lt/Dt |
5-8 |
10-20 |
4-12 |
|
Relació=
n de
compresión |
1:1,5 |
2-3:1 |
3-5:1 |
|
Velocid=
ad
del tornillo (rad/s) |
3-10 |
10-25 |
30-45 |
|
Energía
mecánica neta de entrada (kW-h/kg) |
0,03-0,06 |
0,04-0,08 |
0,10-0,14 |
Fuente: (Kokini, Tang Ho, & Dekker, 1992)
Los datos de la
geometría del tornillo se presentan en la tabla 6, los cuales fueron
determinados en función de la geometría típica del tornillo extrusor mostra=
do
en la figura 4, aplicados y detallados en la figura 5.
Tabla 6. Parámetros geométricos del tornillo
|
Parámetro |
Símbolo |
Valor |
Unidades |
|
Diámetro del tornillo |
Dt |
66 |
[mm] |
|
Holgura camisa - tornillo |
Hct |
0,5 |
[mm] |
|
Altura del hilo del tornillo |
Ht |
7 |
[mm] |
|
Ancho del hilo del tornillo |
bt |
9 |
[mm] |
|
Paso del tornillo |
pt |
22 |
[mm] |
|
Longitud del tornillo |
Lt |
340 |
[mm] |
|
Prelación L/D |
Lt/Dt |
5,15 |
|
|
Radio medio del tornillo |
rm |
29,5 |
[mm] |
|
Ángulo de hélice del tornillo |
θt |
6,77 |
° |
|
Ancho del canal del tornillo |
Wt |
15,5 |
[mm] |
Fuente: Elaboración propia.
Figura 4. Geometría típica de un tornillo extrusor.
Fuente: (Mikell, 2007)
Figura 5. Tornillo sinfín.
Fuente: Elaboración propia.
En la tabla 7 se resumen los motivos para la selección del acero inoxid=
able
austenítico 304.
=
Tabla
7. Acero inoxidable austeníco s=
erie
300.
|
Tipo de
aleación % |
C |
Si |
Mn |
Cr |
Ni |
|
|
0,03 |
0,5 |
1,4 |
18 |
8 |
||
|
Normas<= o:p> |
AISI 30=
4 |
BOEHLER
A604 |
||||
|
Propied=
ades |
Resiste=
nte
a la corrosión, vapor de agua |
|||||
|
Aplicaciones |
Equipo químico de proces=
os,
manejo de alimentos y equipos para hospitales. |
Fuente: (DIPAC, 2019)
5. Cuerpos cilíndricos de la
máquina
Está constituido =
por
el cuerpo extractor (figura 6), disco extractor de residuos, porta resisten=
cias
y el disco centrador. Estos elementos son construidos de acero bonificado A=
ISI
4140. Las especificaciones se muestran en la tabla 8.
Tabla 8. Características del material de los cuerpos cilíndrico=
s de
la máquina
|
Tipo de aleación % |
C |
Si |
Mn |
Cr |
Ni |
|
0,41 |
0,3 |
0,7 |
1,1 |
0,2 |
|
|
Normas |
AISI 4140 |
BOEHLER V320 |
|||
|
Propiedades |
Resistencia a la fatiga y fractura.<= o:p> |
||||
|
Aplicaciones |
Se utiliza en los cojinetes, cilindros, engranajes. |
Fuente: (ggdmetals, 2019)
Figura
6. Camisa de extracción
Fuente: Elaboración propia.
6. Cuerpo principal y anillos=
de
fijación
En la figura 7 se presenta el alojamiento de los rodamientos, siendo el cuerpo principal debi= do a que contiene los rodamientos y es la central de la máquina. La tabla 9, presenta el tipo de acero que se utilizara para la construcción del mismo.<= o:p>
Figura 7. Alojamiento de los rodamientos.
Fuente: Elaboración propia.
Tabla
9. Características del material=
de
cuerpos cilíndricos de la máquina
|
Tipo de
aleación % |
C |
Si |
Mn |
Cr |
Mo |
Ni |
|
0,38 |
0,3 |
0,7 |
1,1 |
0,2 |
1,5 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Fuente: (ggdmetals, 2019)
7.
Selección de los rodamientos
Los rodamientos seleccionados son cónicos porque a=
más
de soportar el peso del conjunto de la máquina tienen que absorber la fuerz=
a axial
producto de la presión interna.
En base al programa SKF Bearing Select versión:
1.0.36. en línea se determinó el rodamiento 32214-J2-Q-SKF de las siguientes
dimensiones: 70x125x33.3 mm, mostrado en la figura 8.
El rodamiento cónico seleccionado presenta una car=
ga
cinemática equivalente de C =3D125 kN y una carga estática equivalente de C=
o=3D 156
KN.
Figura 8.
Rodamiento cónico32214-J2-Q-SKF
Fuente:
(Rodamiento, 2019)
8.
Selección de los dispositivos eléctricos y electrónicos.
Se calculó la corriente nominal de trabajo en func=
ión
de la potencia del motor y se seleccionó los dispositivos de control y
protección señalados en la tabla 10.
Fuente: Mercado Libre Ecuador.
Tabla 10. Variables para la selec=
ción
de los equipos eléctricos
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fuente: Elaboración propia.
En base a las variables descritas en la tabla
anterior, se seleccionan los dispositivos eléctricos y electrónicos para el
sistema de control del motorreductor y del sistema de calentamiento de la
máquina.
Tabla 11. Listado de equipos eléc=
tricos
y electrónicos
|
ELEMENT=
O |
VALOR |
UNIDAD<= o:p> |
|
|
20 |
[A] |
|
|
20 |
[A] |
|
|
17 |
[A] |
|
Resiste=
ncia
tipo J 3/8x2 in |
100 |
[W] |
Fuente: Elaboración propia.
Figura 10. Portafusibles y fusibl=
es de
20A gG.
Fuente: Mercado Libre Ecuador.
Figura 11.
Contactor LC1DT20M7.
Fuente: Mercado Libre Ecuador.
Figura
12.
Variador ACS355-03E-17A6-2.
Fu=
ente: Mercado libre Ecuador.
Fi=
gura
13. Resisten=
cia
tipo J 3/8x2 in.
=
Fuente: Elaboración propia.
Se seleccionó la termocupla tipo J puesto que su temperat=
ura
de operación varia de 0 a 750 °C. Según el catálogo Resistencias de cartuch=
o de
la Empresa Kualitool.
Figura
14.
Controlador de temperatura ATR2415.
=
Fuente: Elaboración propia.
En las figuras 10, 11, 12, 13, 14; se presentan los eleme=
ntos
físicos que se emplearan para el sistema de fuerza y control de la máquina
extrusora de tornillo.
La figura 15. Presenta el diagrama de potencia del
motorreductor.
Figura
15.
Diagrama de potencia del motorreductor
=
Fuente: Elaboración propia.
Conclusiones.
· =
El diseño se logró obtener mediante el=
uso
de todo el material bibliográfico poniendo especial atención a la potencia y
revoluciones por minuto de las máquinas existentes en el mercado. En el
proyecto se concluye que la máquina debe tener un motorreductor de 6 HP y el
tornillo debe girar a una revolución de 100 rpm.
· =
El proceso de extracción de aceite a
través de la máquina expeller permitirá extraer mayor porcentaje de líquido=
de
aceite del piñón ya que su operación es continua.
· =
De la comparación de máquinas disponib=
le
se concluye que la velocidad del tornillo influye de manera directa en la
capacidad de producción, a mayor rpm existe menos producción de aceite, por
ende, es fundamental no exceder los 100 rpm.
· =
Es fundamental poner atención a los
catálogos tanto de materiales mecánicos y elementos eléctricos y electrónic=
os
para no conllevar gastos innecesarios y también para alargar la vida útil d=
e la
máquina y no tener problemas de operación y funcionamiento.
· =
El proyecto una vez puesto en práctica,
permitirá la enseñanza teórico-práctico durante la formación universitaria,
porque los estudiantes conocerán el funcionamiento real de máquinas existen=
tes
en la industria de manufactura.
· =
Para la construcción de esta máquina de
extracción de aceite se necesita invertir alrededor de 12 000 USD, cabe
mencionar que la diferencia de este tipo de maquina comparándola con las
existentes en el mercado es la variación del rpm y el control de temperatura
que permitirá la mayor eficiencia de la misma.
Referencias
Bibliográficas.
Ali, S. (2016). Introduction to Bioplastics Engineering.
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26-44. https://doi.org/10.33262/concienciadigital.v3i4.1423
El artículo que se public=
a es
de exclusiva responsabilidad de los autores y no necesariamente reflejan el
pensamiento de la Revista Concienc=
ia
Digital.
=
El
artículo queda en propiedad de la revista y, por tanto, su publicación parc=
ial
y/o total en otro medio tiene que ser autorizado por el director de la Revista Conciencia Digital.
[1] Universidad
Técnica de Cotopaxi, La Maná, Ecuador, paco.vasquez@utc.edu.ec
[2] Universidad
Técnica de Cotopaxi, La Maná, Ecuador, william.hidalgo7885@utc.edu.ec
[3] Universidad
Técnica de Cotopaxi, La Maná, Ecuador, guido.carrillo2303@utc.edu.ec
[4] Universidad Técnica de Cotopaxi, La Maná, Ecuador, n=
elson.villarroel3254@utc.edu.ec
www.concienciadigital.org