Design of a UASB r=
eactor
for the treatment of landfill domestic waste leachate
=
=
Fabián
Ernesto Arias Arias [1], =
Edison
Geovanny Amaguaya Shagñay<=
/span>. [2], =
Luis
Santiago Carrera Almendáriz . 3
&
=
Recibido:
13-04-2020 / Revisado: 17-05-2020 /Aceptado: 20-06-2020/ Publicado: 23-07-2=
020
Abstract.
DOI: https://doi.org/10.33262/cienciadigital.v=
4i3.1306
A wastewater treatment system was de=
signed
for leachate degradation; the main components of the system were UASB react=
ors.
Degradation was performed in a pilot plant reactor which required 35 days t=
o reach
an optimal temperature between 35 and 45 °C. Moreover, pH was maintained
between 8,3 and 8,77. The chloride content increased from 2013,56 to 2902,1=
7 mg/L
and alkalinity varied from 4100 mg/L to 5546,67 mg/L. Meanwhile, ammoniacal
nitrogen, biological oxygen demand and chemical oxygen demand contents decr=
ease
by 86,30%, 83,73%, and 74,97%, respectively. After 5 days of treatment, fur=
ther
degradation in the reactor was not significant, therefore, this time period=
was
established as a maximum prior to recirculation. Based on these results, the
treatment system was designed for a leachate capacity of 56,75 m3/day
which would be transported by a pump of ½ hp and 110V with a flow of 5-25
L/min. In addition, the leachate would be treated in 4 UASB reactors of 17,=
64 m3
and 321,05 kg of capacity each; the feed and products of these reactors wou=
ld be stored in tanks of 62,40 m3.
Keywords: UASB, leachate, wastewater, environment.
Resumen.
El
presente estudio tuvo por objetivo diseñar un sistema de tratamiento en bas=
e a
reactores tipo UASB para degradar lixiviados en rellenos sanitarios. Previo=
al
diseño, se realizaron pruebas en un reactor a escala piloto en donde se
obtuvieron las condiciones óptimas para el tratamiento y se observó la
degradación del lixiviado. Se determinó que el reactor requiere 35 días para
alcanzar el rango de temperatura óptimo de 35-45°C y una vez alcanzada esta
temperatura requiere de recirculación cada 5 días. Con respecto a los
parámetros del lixiviado, se pudo notar un pH=3D8,3-8,77, el contenido de cloruros varió entre 20=
13,56
mg/L- 2902,17mg/L, la alcalinidad tuvo valores de 4100 mg/L-5546,67 mg/L, el
nitrógeno amoniacal alcanzó una reducción del 86,30% mientras que el DBO y =
el
DQO se degradaron en un 83,73% y 74,97%, respectivamente. En base a estos
resultados, se diseñó un sistema de tratamiento con capacidad de tratar
caudales de 56,75 m3/día; se propuso una bomba de ½ hp y 110V que
puede manejar un flujo volumétrico de 5-25L/min. Además, se diseñaron tanqu=
es
de almacenamiento con un volumen de 62,40 m3. Finalmente, se
consideraron 4 reactores UASB con un volumen de 17,64 m3 capaces=
de
manejar un flujo másico de lixiviado de 321,05 kg.
Palabras claves: UASB, lixiviados, aguas residuales, ambiente.
Intro=
ducción.
El tratamiento de residuos es considerablemente uno de los mayores problemas que enfrentan los países en desarrollo. En general, muchos de los residuos sólidos sin una pr= evia clasificación son depositados en rellenos sanitarios que con el pasar del tiempo pueden generar lixiviados debido a su descomposición o por el contac= to de los residuos con agua filtrada por el suelo (Contreras y Suarez, 2006). = Los lixiviados se consideran como aguas residuales de compleja composición que pueden causar afectación al ambiente y a los seres vivos por su toxicidad.<= o:p>
Los lixiviados pueden=
ser
tratados mediante varios procesos siendo el tratamiento biológico anaeróbico
una alternativa debido a su bajo costo en términos de energía e
infraestructura. Además, una de las ventajas más grandes de este tratamient=
o es
que se reduce la cantidad de lodos en comparación con un tratamiento de agu=
as
convencional lo cual permite eliminar las unidades de digestión de lodos. A
pesar de la reducción de lodos, estos últimos pueden ser utilizados como una
fuente de energía no convencional. (Torres et al. 2005) (Malina y
El reactor de tipo UA=
SB (upflow anaerobic sludge blanker o reactor
anaeróbico de flujo ascendente) es utilizado para el tratamiento anaeróbico=
de
lixiviados. De acuerdo a Kettunnen y Rintala (1998), mencionan que los tratamientos en rea=
ctores
UASB son utilizados cuando los valores de DQO son mayores a 800 mg/L y cuan=
do
la relación DBO/DQO se encuentra entre
0,3 - 0,7. En ocasiones los reactores UASB son complementados con tratamientos de lodos
activados, filtros percoladores o lagunas.
El reactor de flujo
ascendente consiste en bacterias en forma de gránulos que se desarrollan en=
un
lodo biológicamente activo para degradar materia orgánica. La densidad de l=
as
bacterias asociadas en gránulos permite que las mismas sedimenten en el
digestor y así la biomasa permanece en el reactor sin necesidad de soporte
adicional (Kennedy y Lentz, 2000). En muchos ca=
sos se
prefiere una degradación anaeróbica debido a que existen productos secundar=
ios
como el metano y el lodo biológico tiene una tasa de crecimiento baja.
Los principales
parámetros a considerar en los reactores UASB son la temperatura y el pH del
medio. Al tratar con sistemas que se encuentran a
temperatura ambiente, la población bacteriana que se encuentra es de tipo
mesófila y se desarrolla óptimamente a temperaturas de 15 a 27°C en un ambiente propicio para el desarrollo
metabólico de los microorganismos y una generación adecuada de biomasa (Salazar Gámez y Saavedra Antolínez, 2009).
En el caso del pH, es
importante mantener un nivel óptimo por dos principales razones. Primero, l=
as
reacciones químicas que se producen en el reactor pueden ser favorecidas
dependiendo del pH del sustrato. Segundo, los microorganismos se desarrollan
favorablemente en ambientes de pH neutro (Madigan et al. 2010). Sin embargo, existen estudios que han conseguido un mejor tratamie=
nto de
lixiviados en rangos de pH de 5,5-8,4 (Parra-Orobio et al. 2014).
Los lixiviados que se
generan en su relleno sanitario son llevados hacia un depósito en el cual s=
on
tratados biológicamente de forma anaerobia. Sin em=
bargo,
el tratamiento no es lo suficientemente óptimo para poder reincorporar el a=
gua
a cuerpos hídricos, lo cual en algún momento puede causar problemas de
almacenamiento. Por esta razón, es fundamental realizar un tratamiento
biológico adecuado para que las aguas residuales tratadas puedan cumplir con
las normas ambientales establecidas en la reforma al TULSMA (Texto Unificado de Legislación Secundaria del Medio
Ambiente). La presente investigación está orientado al diseño de un sis=
tema
de tratamiento UASB para los lixiviados producidos rellenos sanitarios de tal forma que las
propiedades físico-químicas y biológicas de las aguas residuales se encuent=
ren
dentro de los parámetros establecidos en la norma ambiental nacional.
Metod=
ología
Los lixiviados utiliz=
ados
para esta investigación fueron obtenidos de un relleno sanitario. Los lodos
activados utilizados como fuente de microorganismos provienen de una planta=
de
tratamiento de aguas residuales específicamente de las eras de secado.
Muestreo
y caracterización de lixiviados.
Se tomaron 40 litros =
de
lixiviado en el periodo de mayor actividad del relleno sanitario (7 am-7 pm=
).
Esta cantidad de lixiviado fue recolectada mediante un muestreo compuesto
previo a su caída en la piscina almacenadora de lixiviados. Los volúmenes de
cada alícuota para posteriormente obtener los 40 L de la muestra total se
obtuvieron mediante la Ec.1. En el caso de los lodos activados, se tomaron =
5 kg
de los lodos en exceso de un reactor Imhoff por muestreo simple.
=
Vi =3D=
V =3D volumen de la muestra total =
Qi<=
/b>=3D caudal instantáne=
o de
cada muestra =
Qp<=
/b> =3D <=
span
style=3D'font-size:12.0pt;line-height:115%;font-family:"Times New Roman=
",serif'>caudal
promedio durante el muestreo =
=
n =3D<=
span
style=3D'font-size:12.0pt;line-height:115%;font-family:"Times New Roman=
",serif'> número de muestras tomadas
Los principales
parámetros para controlar los lixiviados se muestran en la Tabla 1. El cont=
rol
de estas propiedades implica el óptimo funcionamiento del reactor y la
posibilidad de descargar el efluente hacia cuerpos hídricos.
Tabla 1.
Parámetros físico-químicos de lixiviados.
|
Parámetro. |
Tipo de método. |
Códigos APHA-AWWA |
|
Cloruros |
Volumétrico -Ar=
gentométrico |
4500 Cl-B |
|
Alcalinidad |
Volumétrico |
2320-B |
|
Nitrógeno amoniacal |
Colorimétrico - Nessler |
4500 NH4-C |
|
DBO |
Oxido Reducción |
5210-B |
|
DQO |
Oxido Reducción |
5220-D |
|
pH |
Potenciométrico |
4500 h-B |
|
Temperatura |
En campo |
2550-B |
Fu=
ente:
Condiciones
de evaluación y diseño del reactor.
El sistema UASB para =
el
tratamiento de lixiviados en el relleno sanitario fue diseñado a partir de
valores de referencia obtenidos en un reactor piloto UASB en el cual a su v=
ez
se trató el lixiviado; los valores de referencia se encuentran listados en =
la Tabla
2. El tratamiento del lixiviado en=
el
reactor piloto comenzó por la mezcla de los lodos activados del reactor Imh=
off
con estiércol de ganado en una relación 2 a 1 para la mejora de la carga
bacteriana (Orozco et al. 2014). Luego, la mezcla se secó por 24h a una
temperatura de 40°C y posteriormente se introdujo al reactor de tal forma q=
ue
cubra el 70% del volumen efectivo del reactor.
Los sensores de
temperatura del reactor y de la potencia de la bomba peristáltica fueron
controlados por un sistema arduino el cual es un
sistema de código libre que permite controlar diferente variables en un
proceso. Una vez alcanzada la temperatura de 30-45°C, se consideró como ini=
ciado
el tratamiento de lixiviado; las muestras fueron analizadas mediante dos
metodologías. La primera forma fue el análisis luego de 24 horas de alcanza=
r la
temperatura óptima y la segunda forma fue mediante recirculación cada 24 ho=
ras
a partir del segundo día por un periodo total de 7 días.
Figura 1. =
Diseño
de conexión Arduino al chip alimentador de la bomba.
=
Fuente:
Am=
aguaya Shagñay (2019)=
=
Tabla
2. Valores
de referencia para diseño
|
Parámetro. |
Símbolo |
Rango |
Unidad de medida |
|
Demanda
Química de Oxígeno |
DQO |
Valor de caracterización. |
kg/m3d |
|
Tiempo
de residencia hidráulico |
TRH |
0,7-1 |
día |
|
Diámetro |
D |
De acuerdo al material a usar=
|
cm |
|
Caudal |
Q |
7 |
mL |
|
Ancho
mínimo interno de la campana |
HT |
2 |
cm |
|
Altura
tope del separador GLS sobre la superficie del liquido |
LT |
2 |
cm |
|
Angulo
de inclinación de la campana. |
α |
60 |
° |
|
Angulo
de inclinación de los deflectores |
β |
45 |
° |
Fuente:
La temperatura se
controló constantemente para que no exista ninguna variación dentro del ran=
go
óptimo. El pH se lo analizó cada dos días a partir del primer día que se
colocaron los lodos activados en el reactor en la mitad del lodo y en la
sección superior del reactor. Con respecto al DBO, DQO y nitrógeno amoniaca=
l,
los análisis se realizaron por 7 días a partir de haber alcanzado la
temperatura óptima para comprobar que el reactor se encuentre degradando el
lixiviado. Simultáneamente, los valores de estos tres parámetros se compara=
ron
en forma de porcentaje con los parámetros del lixiviado sin tratar.
Para el diseño del
sistema UASB, se utilizaron las ecuaciones de diseño de reactores UASB
mostradas en la Tabla 3 y se siguió una metodología específica que partió d=
e la
determinación del caudal de lixiviados en un vertedero triangular ubicado e=
n el
relleno sanitario por 7 semanas. Para la determinación del caudal, primero =
se
midió la altura del fluido (H), segundo se aplicó la E=
c.
2 y tercero se manipularon los datos para determinar un caudal promedio. Una vez obtenido el caudal promedio, a partir de los
parámetros físico, químicos y biológicos del lixiviado tratado en el reactor
piloto se determinó el tiempo de recirculación del reactor y el tiempo de r=
esidencia
hidráulico óptimo.
Tabla 3. Ecuaciones de diseño.
|
Nombre |
Símbolo |
Ecuación |
|
Caudal del lixiviado |
Q |
|
|
Volumen del reactor |
VR |
|
|
Área del reactor |
AR |
|
|
Radio del reactor |
RR |
|
|
Altura efectiva del reac=
tor |
L |
|
|
Carga hidráulica |
CH |
|
|
Flujo másico |
F |
|
|
Velocidad de Flujo en la
campana |
|
|
|
Área de abertura |
A |
|
|
Área de sección transver=
sal
de la campana |
AC |
|
|
Radio mayor de la campan=
a |
RC |
|
|
Ancho de la abertura |
WA |
|
|
Ancho de la campana |
WG |
Ec.
14 |
|
Altura de la campana |
Hg |
|
|
Traslapo |
TV |
|
|
Ancho de los deflectores=
|
WD |
|
|
Longitud de los deflecto=
res |
LD |
|
Fuente:
Resul=
tados
Utilizando la Ec.2, y=
con
una altura de fluido que varía por cada día, se ob=
tuvo
un caudal inicial (Qi) de 785,83 L/h. Para el caudal
promedio, se ocupó el dato del día anterior que fue Qp=
de 970,41 L/h. En base a estos datos, se empleó la Ec.1 para la obtención d=
el
volumen de las alícuotas el cual fue de 2,7 L. Esto implica la recolección =
de
12 alícuotas de 2,7 L de lixiviado.
El diseño del reactor
piloto parte de los datos de referencia localizados en la tabla 2. Los valo=
res
que se modificaron fueron un TRH=3D1 dìa y el D=
QO del
lixiviado sin tratar que fue de 18,2 Kg/m3d. En base a estos
valores, se realizaron los cálculos correspondientes de las ecuaciones
mostradas en la tabla 3 para obtener los valores para el diseño del reactor
piloto que se muestran en la tabla 4.
Tabla 4. Valores para el diseño del reactor piloto.
|
Nombre |
Símbolo |
Valor |
Unidad |
|
Volumen del reactor |
VR |
10080 |
mL |
|
Área del reactor |
AR |
74 |
cm2 |
|
Altura efectiva del reactor |
L |
136,4 |
cm |
|
Carga hidráulica |
CH |
0,054 |
m/h |
|
Flujo másico |
F |
0,18 |
kg/día |
|
Velocidad de Flujo en la campana |
Vf |
0,378 |
cm/min |
|
Área de abertura |
A |
18,52 |
cm2 |
|
Área de sección transversal de la
campana |
AC |
55,48 |
cm2 |
|
Ancho de la abertura |
WA |
0,65 |
cm |
|
Ancho de la campana |
WG |
3,2 |
cm |
|
Altura de la campana |
Hg |
5,5 |
cm |
|
Traslapo |
TV |
0,975 |
cm |
|
Ancho de los deflectores |
WD |
1,65 |
cm |
|
Longitud de los deflectores |
LD |
3,3 |
cm |
=
Fuente:
Una vez construido el
reactor piloto con los valores de diseño respectivos, se procedió a realizar
pruebas de tratamiento del lixiviado. Los parámetros del lixiviado sin trat=
ar
se muestran en la Tabla 5. Es importante notar que el DQO ha alcanzado un v=
alor
de 24800 mg/L debido a los frecuentes cambios meteorológicos de la zona y la
constante variación de la composición de los residuos en el relleno sanitar=
io
(Caicedo Messa, 2006).
Tabla 5. Resultados de la caracterización inicial del lixiviado.=
|
Parámetro. |
Valor |
Unidad |
|
Cloruros |
11438 |
mg/L |
|
Alcalinidad |
20 666 |
mg/L |
|
Nitrógeno amoniacal |
2050 |
mg/L |
|
DBO |
15853 |
mg/L |
|
DQO |
24 800 |
mg/L |
|
pH |
8,3 |
|
|
Temperatura |
14,5 |
°C |
Fuente:
La temperatura del lo=
do
indica la iniciación del proceso de degradación del lixiviado. El reactor t=
omó
la cantidad de 35 días para alcanzar la temperatura óptima de 35°C alcanzan=
do
inclusive temperaturas de 45°C. Una vez alcanzada la temperatura adecuada,
luego de 24 horas se tomó la primera muestra para comprobar los cambios en =
sus
parámetros; esto se continuó realizando por 6 días para un total de 7 días =
de
tratamiento. Posterior a este periodo de tiempo se debe recircular el
lixiviado; es decir se debe incorporar una nueva alimentación al reactor UA=
SB
con alta carga orgánica.
Los datos de los anál=
isis
realizados durante los 7 días de tratamiento se muestran en la Tabla 6. Los
parámetros de control fueron cloruros, alcalinidad y pH. Se puede notar que=
no
existe un aumento significativo en la cantidad de cloruros durante el
tratamiento por lo que se puede concluir que no se afectó el crecimiento
bacteriano.
Con respecto a la
alcalinidad, existe una reducción significativa lo cual puede indicar un
aumento de la concentración de ácidos grasos volátiles que puede inhibir el
crecimiento bacteriano en el sistema (Orozco et al. 2014). Finalmente, el p=
H se
mantuvo entre los valores 8,3 y 8,77 que está relativamente dentro del rango
adecuado para el crecimiento bacteriano (5,5-8,5) (Parra-Orobio et al. 2014).
Los parámetros que
indican una degradación del lixiviado son nitrógeno amoniacal, DBO y DQO. P=
ara
estos parámetros en la tabla 6, se indican los valores en cada día de
tratamiento acompañados entre paréntesis por los porcentajes de variación. =
Es importante notar q=
ue
los valores de estos estos tres parámetros a partir del quinto día no posee=
n un
cambio significativo lo cual puede indicar que se requiere alimentar al rea=
ctor
con una nueva muestra de lixiviado. Con respecto al nitrógeno amoniacal se
puede notar que en el quinto día existe una reducción del 85,61% lo cual in=
dica
la conversión de compuestos orgánicos a compuestos inorgánicos.
En el caso del DBO,
existe una reducción en el quinto día del 82,51% lo que indica efectivament=
e la
reducción de la carga orgánica del lixiviado mediante la acción de las
bacterias. Finalmente, el DQO muestra una degradación al quinto día del 75,=
27%.
Tabla 6. Resultados de los análisis según el día de tratamiento.=
|
Parámetro |
Día |
||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
|
Cloruros (mg/L) |
2599,67 |
2297,16 |
2297,16 |
2902,17 |
2316,07 |
2013,56 |
2571,31 |
|
Alcalinidad (mg/L) |
5546,67 |
4733,33 |
4733,33 |
4300 |
4100 |
4266,67 |
4200 |
|
pH |
8,4 |
8,45 |
8,45 |
8,4 |
8,3 |
8,4 |
8,77 |
|
Nitrógeno amoniacal (mg/L) |
1429,17 (30,28%) |
461,67 (77,48%) |
461,67 (79,15%) |
335 (83,66%) |
295 (85,61%) |
283,33 (86,18%) |
280 (86,30%) |
|
DBO (mg/L) |
4473,33 (71,78%) |
3766,67 (76,24%) |
3766,67 (75,74%) |
2873,33 (81,88%) |
2773,33 (82,51%) |
1866,67 (88,23%) |
2580 (83,73%) |
|
DQO (mg/L) |
10 280 (58,32%) |
9433,33 (61,76%) |
9433,33 (63,73%) |
7893,33 (68,00%) |
6100 (75,27%) |
5913,33 (76,03%) |
6173,33 (74,97%) |
Fuente:
Para el diseño del
sistema de tratamiento de los lixiviados a escala del relleno sanitario se
determinó un caudal máximo de 56,75 m3/día, caudal mínimo de 12,87 m3/día y un caudal pro=
medio
de 19,87 m3/día. Se tomó en cuenta los parámetros mostrados en l=
a tabla
2 y considerando un TRH=3D0,7 días, DQO=3D 18,2 kg/m3d, caudal m=
edido
(Qm =3D 56,75 m3/día) y un caudal bomba (Q=3D 25,2 m3=
/día).
Este último, se bombeará al sistema de tratamiento mediante una bomba de ½ =
hp y
110V que puede manejar un flujo volumétrico de 5-25L/min.
Debido a que el react=
or a
partir del quinto día no muestra cambios significativos en el lixiviado, se
necesitan dimensionar tanques de almacenamiento de lixiviados que puedan
contener el caudal máximo. Dos tanques rectangulares con una capacidad total
del doble del caudal máximo y con un factor de seguridad del 10% con respec=
to
al almacenamiento se diseñaron con las siguientes dimensiones: Volumen tanq=
ue=3D
62,40m3, Área tanque=3D 41,62m2, Longitud base=3D 4,6=
m,
Longitud de lados=3D 9,2m. Además, se diseñaron dos tanques rectangulares p=
ara la
alimentación y el producto del reactor UASB cada uno con las siguientes
dimensiones: Volumen tanque=3D 27,72m3, Área tanque=3D 9,24m
Figura 2. Diseño del reactor UASB para el tratamiento de lixivados provenientes de rellenos sanitarios.
Fuente:
Finalmente, para que =
los
reactores abastezcan el caudal máximo de lixiviados producidos en el relleno
sanitario, se diseñaron 4 reactores de los cuales cada uno de ellos tiene u=
na
capacidad de la mitad del caudal máximo producido. Las características de l=
os
reactores diseñados se indican en la siguiente tabla.
=
Tabla
7. Valores para el diseño del=
reactor
a escala de una planta de tratamiento.
|
Nombre |
Símbolo |
Valor |
Unidad |
|
Volumen del reactor |
VR |
17,64 |
m3 |
|
Área del reactor |
AR |
1,33 |
m2 |
|
Altura efectiva del reactor |
L |
13 |
m |
|
Carga hidráulica |
CH |
18,95 |
m/día |
|
Flujo másico |
F |
321,05 |
kg/día |
|
Velocidad de Flujo en la campana |
Vf |
75,8 |
m/día |
|
Área de abertura |
A |
0,33 |
m2 |
|
Área de sección transversal de la
campana |
AC |
1 |
m2 |
|
Radio mayor de la campana=
|
Rc |
0,56 |
m |
|
Ancho de la abertura |
WA |
0,09 |
m |
|
Ancho de la abertura de la campana |
WG |
0,44 |
m |
|
Altura de la campana |
Hg |
0,76 |
m |
|
Traslapo |
TV |
0,14 |
m |
|
Ancho de los deflectores<=
b> |
WD |
0,23 |
m |
|
Longitud de los deflectores |
LD |
0,46 |
m |
Fuente:
Conclusiones
·&nb=
sp;
Los rellenos
sanitarios generan lixiviados que
requieren un tratamiento adecuado para que sus líquidos residuales
puedan cumplir con las normas ambientales establecidas y evitar la
contaminación del medio ambiente que perjudicaría a las comunidades en el área de influencia del
relleno. Todo líquido contaminante debe ser tratado antes de ser vertido en
aguas superficiales o subterráneas, de tal manera que se propone a través del tratamiento biológico en
biorreactores tipo UASB la remediación de estos efluentes.
· &nb=
sp;
La
caracterización físico-química de los lixiviados del relleno sanitario demuestran que los
parámetros de concentración de nitrógeno amoniacal, DBO y DQO no cumplen con
los límites permisibles según el Texto Unificado de Legislación Secundaria =
del
Medio Ambiente (TULSMA). Sin embargo, el lixiviado analizado presenta un pH=
de
8,3 considerado eficiente para la degradación anaeróbica.
·&nb=
sp;
Con un caud=
al
inicial de 785,83 L/h se realiza el cálculo de ingeniería y el dimensionami=
ento
de un biorreactor tipo UASB que consta de dos tanques de almacenamiento, un
tanque de alimentación para los reactores UASB, cuatro reactores UASB y un
tanque de almacenamiento para el lixiviado tratado. El reactor alcanza
condiciones óptimas de funcionamiento en 35 días con una temperaturas de 35-45°C permitiendo el
crecimiento adecuado de la población bacteriana mesófila y pH de 8,30. La
recirculación al quinto día demostró que el reactor es capaz de disminuir
· =
Se abren lí=
neas
de investigación futuras respecto a la optimización del proceso en función =
de
las condiciones de operación y el estudio de la cinética de la degradación =
del
lixiviado.
Referencias
bibliográficas.
Amaguaya Shagñay, E.G. (2019). Diseño
de un sistema biológico para la depuración de lixiviados generados en el
relleno sanitario de Porlón [Monografía].
http://dspace.espoch.edu.ec/handle/123456789/13117
Caicedo
Messa, F.J., (2006). Diseño, construcción y arranque de un reactor U.A.S.B =
Piloto
para el tratamiento de lixiviados. Universidad Nacional de Colombia.
Contreras,
A., & Suarez, J. (2006). Trata=
miento
Biológico de Lixiviados de Rellenos Sanitarios. Revista Respuestas- Univers=
idad
Francisco de Paula Santander, 11(1), 24-32.
Kennedy,
K.J. & Lentz, E.M., (2000). Treatment =
of
landfill leachate using sequencing batch and continuous flow upflow anaerobic sludge blanket (UASB) reactors. Water
Research, 34(14), 3640–3656. https://doi.org/10.1016/S0043-1354(00)001=
14-7
Kettunen,
R.H., Hoilijoki ,T.H., Rin=
tala,
J.A., (1996). Anaerobic and sequen=
tial
anaerobic–aerobic treatments of municipal landfill leachate at low
temperatures. Bioresource Technoly, 58, 31–40. https://doi.org/10.1016/S096=
0-8524(96)00102-2
Kettunen,
R.H., Rintala, J.A., (1998). Performance of an on-site UASB reactor
treating leachate at low temperature. Water Research, 32(3), 537–46.
https://doi.org/10.1016/S0043-1354(97)00319-9
Lettinga,
Velsen, Van y Hobma, (1980). Use of the upflow sludge blanket (UASB) reactor
concept for biological 41 wastewater treatment, especially for anaerobic
treatment, 22, 699-734. https://doi.org/10.1002/bit.260220402
Madigan,
M., Martinko, J.M. & Parker, J. (2010).
Malina
J. F. and Pohland F. G. (1992) Design of Anaero=
bic
Processes for the Treatment of Industrial and Municipal Wastes. Water Quali=
ty
Management Library Volumen 7, Technomic Publish=
ing
Co. Inc., 169.
Martinez
Lopez, A.G., Padron Hernandez, W., Rodriguez Bernal, O.F., Chiquito Coyotl,=
O.,
Escarola Rosas, J,M., Hernandez Lara, J.M., Elvira Hernandez, E.A., Mendez,
G.A., Tinoco Magaña, J.C., & Martinez Castillo, J. (2014). Alternativas
actuales del manejo de lixiviados. Avances en Química, 9, 37-47
Orozco
Gaviria, C.A., Triviño Cabrera, C.C., Manrique Losada, L., (2014) Start-up a UASB reactor for domestic wastewater treatment in Andean-Amazonian conditions. Revista Facultad de Ciencias Básicas, 10(=
2),
170-185.
Parra-Orobio,
B.S., Torres-Lozada, P., Marmolejo-Rebellón, L.=
F.,
Cárdenas-Cleves, L.M., Vásquez-Franco, C., Torres-López, W.A., Ordóñez-Andr=
ade,
J.A. (2014). Influencia del pH sobre la digestión anaerobia de biorresiduos=
de
origen municipal. Revista U.D.C.A Actualidad & Divulgación Científica, =
17
(2), 553 – 562.
Salazar
Gámez, L.L., Saavedra Antolínez, I.M. (2009). Tratamiento de lixiviados, ca=
sos
prácticos en diferentes temperaturas. Universidad del Norte.
Standard
Methods. (1 de julio 2020). Standard Methods fo=
r the
Examination of Water and Wastewater. https://www.standardmethods.org/doi/bo=
ok/10.2105/smww.2882.
Torres,
P., Rodríguez, J., Barba, L., Morán, A., & Narváez, J. (2005). Tratamie=
nto
anaerobio de lixiviados en reactores UASB. Revita
Científica Ingeniería y Desarrollo, 18, 50-60.
TULSMA:
Reforma Texto Unificado Legislación Secundaria Medio Ambiente, Libro VI, An=
exo
I (2015).
PARA
CITAR EL ARTÍCULO INDEXADO.
Arias Arias, F. E., Amaguaya
El artículo que se publica es de
exclusiva responsabilidad de los autores y no necesariamente reflejan el
pensamiento de la Revista Ciencia
Digital.
El artículo qu=
eda
en propiedad de la revista y, por tanto, su publicación parcial y/o total en
otro medio tiene que ser autorizado por el director de la Revista Ciencia Digital.
[1] University of Calabria, Department of Environmental and Chemic=
al
Engineering, Calabria, Italia.. fabianariasarias@gmail.com
[2] Escuela Superior Politécnica de Chimborazo, Facultad de Cienci=
as.
Riobamba, Ecuador. @espoch.edu.ec. edigeovanny_94@yahoo.com
3 Escuela Superior Politécnica de Chimborazo, Facult=
ad
de Ciencias. Riobamba, Ecuador. luissantiago.carrera@espoch.edu.ec
4 Escuela Superior Politécnica de Chimborazo, Facult=
ad
de Ciencias. Riobamba, Ecuador. adrian.rodriguez@espoch.edu.ec
www.cienciadigital.org
=
Vol.
4, N°1, p. 78-97, enero-marzo, 20